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開鬆機圈條成形設計與傳動比設計
發布（bù）者：青島（dǎo）中瑞（ruì）特 發布時間：2014/3/28 8:58:51
為獲得正確的圈條成形，必須正確設計圈條盤與壓輥的（de）傳動比以及棉條簡與圈（quān）條盤問的速比。
因條盤與（yǔ）壓輥的傳動比(見圖2-33)為
設斜（xié）管每轉一轉，棉條在條筒內（nèi）的軌（guǐ）跡長度，又設壓輥的作用半（bàn）徑
此（cǐ）式表示：開鬆機壓輥的輸出長度應與周條的軌跡長度相等。否則，著（zhe）前者大於（yú）後著，則（zé）成形易紊亂，且易造成斜管格塞，反（fǎn）之，若是偏小，則棉條簡不能裝足，而在棉條緊（jǐn）貼（tiē）斜管西（xī）時，又會使棉條產生意外牽伸，表麵纖維被（bèi）拉毛，破壞錦條的結構，影（yǐng）響質量。因（yīn）此，為（wéi）要獲（huò）得正確的圈條成形，就必須研究這一傳動比的設計計算。
當按(2-24)式計算時，應先計算出（chū）軌跡長度So值。So值的計算須根據相對運動方法作出圓條（tiáo）的相對軌跡(擺線)，即假定（dìng）條筒不轉而圈（quān）條盆中（zhōng）心（xīn）按條街轉速向的反方向作的公轉。圖2-33分別表示條簡自轉方向在正反（fǎn）兩種（zhǒng）不同情況下（xià）的圈條軌跡，可求得其方程式:
但是，以上分（fèn）析有不嚴格之處。
將是變量而非（fēi）常（cháng）量，但實際上ds必須等於小壓輥輸（shū）出（chū）速度（dù）僅允許很小的緊（jǐn）張牽（qiān）伸。因此棉條在條簡內的軌跡曲線就（jiù）不可能是精確的擺線形（xíng）狀，而隻能是近似的（de）擺線，實際曲線應（yīng）該圍繞理論擺線內外波動.這（zhè）可分析如下：
根據運動學原（yuán）理，棉條在出口點的速度關係，應符合下式
絕對速度=相對速度+牽連速（sù）度(矢量相（xiàng）加)
這裏v，是棉條在出（chū）口點相對於斜管的相對（duì）速度，應等於小於輥輸出速（sù）度，而V.則是在棉條出口（kǒu）點（diǎn）的斜管速度。V.是出口點棉條的絕對速度， ep應等於條簡在該處的絕對速度。
在圖2-34中， r為斜管出口點平均半（bàn）徑，實（shí）際出口點在士At內波動，那麽對最外側和最內側二點。
因條盤與（yǔ）壓輥的傳動比(見圖2-33)為
設斜（xié）管每轉一轉，棉條在條筒內（nèi）的軌（guǐ）跡長度，又設壓輥的作用半（bàn）徑
此（cǐ）式表示：開鬆機壓輥的輸出長度應與周條的軌跡長度相等。否則，著（zhe）前者大於（yú）後著，則（zé）成形易紊亂，且易造成斜管格塞，反（fǎn）之，若是偏小，則棉條簡不能裝足，而在棉條緊（jǐn）貼（tiē）斜管西（xī）時，又會使棉條產生意外牽伸，表麵纖維被（bèi）拉毛，破壞錦條的結構，影（yǐng）響質量。因（yīn）此，為（wéi）要獲（huò）得正確的圈條成形，就必須研究這一傳動比的設計計算。
當按(2-24)式計算時，應先計算出（chū）軌跡長度So值。So值的計算須根據相對運動方法作出圓條（tiáo）的相對軌跡(擺線)，即假定（dìng）條筒不轉而圈（quān）條盆中（zhōng）心（xīn）按條街轉速向的反方向作的公轉。圖2-33分別表示條簡自轉方向在正反（fǎn）兩種（zhǒng）不同情況下（xià）的圈條軌跡，可求得其方程式:
但是，以上分（fèn）析有不嚴格之處。
將是變量而非（fēi）常（cháng）量，但實際上ds必須等於小壓輥輸（shū）出（chū）速度（dù）僅允許很小的緊（jǐn）張牽（qiān）伸。因此棉條在條簡內的軌跡曲線就（jiù）不可能是精確的擺線形（xíng）狀，而隻能是近似的（de）擺線，實際曲線應（yīng）該圍繞理論擺線內外波動.這（zhè）可分析如下：
根據運動學原（yuán）理，棉條在出口點的速度關係，應符合下式
絕對速度=相對速度+牽連速（sù）度(矢量相（xiàng）加)
這裏v，是棉條在出（chū）口點相對於斜管的相對（duì）速度，應等於小於輥輸出速（sù）度，而V.則是在棉條出口（kǒu）點（diǎn）的斜管速度。V.是出口點棉條的絕對速度， ep應等於條簡在該處的絕對速度。
在圖2-34中， r為斜管出口點平均半（bàn）徑，實（shí）際出口點在士At內波動，那麽對最外側和最內側二點。
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